Эксплуатация большинства металлоизделий сопровождается воздействием циклических нагрузок, как на воздухе, так и в присутствии коррозионной среды. Их надежность наряду с конструктивными факторами определяется структурой и свойствами используемых материалов, в значительной мере зависящих от вида и режима их технологической обработки.
В процессе изготовления изделий большинство металлов и сплавов подвергаются различным видам и режимам технологической обработки, среди которых наиболее распространенным и производительным является пластическое деформирование (штамповка, прокатка и др.). Сведения же по сопротивлению деформированных с разной скоростью и степенью деформации нержавеющих сталей усталостному разрушению на воздухе ограничены, а в присутствии коррозионной среды – практически отсутствуют [8]. В качестве критерия выбора оборудования и режимов изготовления деталей часто руководствуются любыми критериями (например, экономичность, технологичность процесса формообразования и т.п.), только не долговечностью штампованных изделий [9]. Поэтому исследования в данном направлении представляют как теоретический, так и практический интерес.
Материалы и методы исследования
Для решения этой задачи нами были выбраны широко применяемые в промышленности нержавеющие стали разных классов (аустенитного – 12Х18Н10Т, ЭИ878-М1 и мартенситного – 40Х, 20Х13, 14Х17Н2, ВНС-2М).
Стандартные плоские образцы предварительно осаживались на гидропрессе ДО-436 (0,08 с-1) и падающем молоте МЛ-3 (100 с-1) через подкладной инструмент до степеней деформации от 0 до 40 %, а цилиндрические растягивались на разрывной машине ZD 10/90 с различными скоростями деформации (0,0011; 0,0056 и 0,028 с-1). Термообработка образцов осуществлялась по заводской технологии. Статические испытания на разрыв проводились на машине «Instron-1115». Знакопеременное нагружение плоских образцов осуществлялось на специально спроектированной [3] двухпозиционной машине по «жесткой» схеме симметричного консольного изгиба частотой 25 Гц, а цилиндрических – на машине МИП-8 по симметричному консольному круговому изгибу с частотой 50 Гц, оснащенной микроскопом с фазосинхронизатором и стробоскопическим освещением для наблюдения возникновения и развития микроструктурной повреждаемости поверхности опасного сечения образца в процессе циклического нагружения. Для испытания цилиндрических образцов в коррозионной среде использовалось специальное устройство [1, 4]. В качестве коррозионной среды использовался широко распространенный и достаточно агрессивный по отношению к сталям 3 %-й водный раствор морской соли.
Натурные испытания штампованных изделий типа гофровых панелей проводились на специальных стендах по пульсирующему циклу от нулевого сдвига силой 30 кН (частота 0,2 Гц). Микроструктура и фрактографические особенности изломов образцов и готовых панелей изучались на оптическом и электронном уровне.
Результаты исследования и их обсуждение
По результатам исследований получены механические характеристики материалов при статическом растяжении, построены кривые упрочнения, усталости, изменения текущего прогиба в процессе циклического нагружения и сравнительные вероятностные кривые распределения циклической долговечности на воздухе и в коррозионной среде после различных режимов обработки.
Анализ полученных данных показывает, что с ростом степени предварительной деформации ε пр.д. материалов, их условный предел текучести σ0,2 и предел прочности σв возрастают, а показатели пластичности (относительные удлинение δ и сужение ψ) снижаются тем значительней, чем ниже энергия дефектов упаковки (э.д.у.) материала [5]. При этом кривые упрочнения для каждого материала располагаются тем выше и положе, чем больше степень и скорость их пластической деформации.
Установлено также, что влияние степени и скорости предварительной пластической деформации на сопротивление усталостному разрушению зависит от природы материала, его структурного состояния, а также амплитуды и среды циклического нагружения [2, 6, 7].
Предварительное растяжение до 25 % термообработанной (1050 оС; охлаждение на воздухе) аустенитной нержавеющей стали 12Х18Н10Т приводит к увеличению ее долговечности при всех амплитудах нагружения, что может быть связано с развитием в процессе предварительной деформации фазового превращения-распада твердого раствора (аустенита) с выделением дисперсных частиц (α′ – мартенсит) по границам субзерен, которые являются барьерами для движения дислокаций, способствующих повышению ее сопротивления усталостному разрушению.
Несколько иначе ведут себя образцы из холоднокатаной стали 12X18H10T. У них при малых степенях ε пр.д. (2; 5 %) наблюдается «провал» долговечности, который с понижением амплитуды напряжения смещается в область более высоких деформаций. При этом уменьшается период до зарождения усталостной трещины и увеличивается скорость ее последующего развития.
Такое снижение пределов выносливости металлов после малых степеней предварительной деформации объясняется более легким (по сравнению с недеформированным состоянием) зарождением усталостных трещин по полосам скольжения, образованием в процессе предварительной деформации легкоподвижных (свободных от атмосфер) или свежих дислокаций, характером изменения кривых предельной прочности и остаточных напряжений. Кроме того, в поликристаллическом материале при малых степенях деформации из-за ее неоднородности в отдельных кристаллах возникают ориентированные «пики» остаточных микронапряжений, величина которых наибольшая при малых деформациях.
В случае очень высоких амплитуд приложенного напряжения для стали 12Х18Н10Т кривые зависимости долговечности от наклепа имеют максимум при степени 5 % (при σа = 450 МПа долговечность увеличивается в 1,2 раза). Для низких напряжений долговечность образцов из этой стали резко уменьшается при увеличении деформации от 0 до 5 %, несколько возрастает при степени 13 % и снова снижается при степени 25 %.
Влияние степени предварительной осадки плоских образцов из аустенитной стали ЭИ878-М1 на их долговечность также существенно зависит от скорости деформации (на молоте и гидропрессе) и уровня приложенного напряжения. С ростом степени деформации сопротивление усталостному разрушению сплава повышается больше после штамповки на молоте, чем на прессе.
Так, например, при низких уровнях приложенного напряжения (400 МПа) с ростом предварительной пластической деформации долговечность сплава вначале увеличивается с 4,06·104 циклов в исходном состоянии до 1,92·106 циклов после осадки на молоте (εпр.д. =22 %) и 1,67·105 циклов на прессе (εпр.д.=10 %), а затем незначительно уменьшается – до 1,62·106 циклов (εпр.д.=36 %) и 1,53·105 циклов (εпр.д.=22 %), соответственно.
Усталостная прочность сплава ЭИ-878-Ml с увеличением степени наклепа повышается, особенно после осадки на молоте, например, на базе 105 циклов (εпр.д. = 22 %) в 1,7 раза по сравнению с 1,27 раза при деформации на гидропрессе.
В случае высоких амплитуд циклического нагружения, как и для сталей 20Х13 и 14Х17Н2, рост степени предварительной деформации вызывает монотонное повышение долговечности образцов из данного сплава, более существенное после штамповки на молоте, чем на гидропрессе.
Циклическая долговечность отштампованных на молоте (скорость деформации 102 с-1) гофровых панелей из данного сплава в 2,9 раза выше, чем деформированных на прессе (скорость деформации 8·10-2 с-1). При этом фрактографический анализ усталостных изломов авиационных изделий из стали ЭИ878-М1 показал, что развитие усталостных трещин в гофровой панели, отштампованной на гидропрессе, имеет многоочаговый характер, в то время как на фрактограции излома панели, отштампованной на молоте, четко просматривается более спокойное и плавное распространение трещин. Положительный эффект предварительной деформации на повышение сопротивления усталости панелей обусловлен изменением структуры материала, которая после штамповки на молоте имеет равномерное волокнистое строение. Металлографические и фрактографические исследования показали, что при больших степенях деформации (36 % на молоте и 22 % на прессе) в структуре материала появляются несплошности между волокнами прокатки в результате их расслоения. Их количество и длина растут по мере увеличения наклепа и при осадке на молоте до 36 % появляются микротрещины, пересекающие волокна.
Стали мартенситного класса после термической (закалка с высоким отпуском) и пластической обработки в процессе усталости разупрочняются с наличием стадии стабилизации изменения текущего прогиба. С первых же циклов нагружения в некоторых зернах мартенситных сталей появляются редкие полосы скольжения. Затем развивается скольжение по первичным и вторичным плоскостям, образуются микротрещины, распространению которых препятствуют дисперсные частицы. В конце этой стадии появляется усталостная макротрещина (~ 1 мм) на поверхности образца, распространяющаяся в глубь его на последующих этапах быстрого разупрочнения и окончательного долома. Влияние предварительной деформации на их сопротивление усталостному разрушению определяется амплитудой приложенного напряжения.
Так увеличение степени предварительной деформации стали 40Х при высоких амплитудах (например, 500 МПа) на воздухе приводит вначале к росту циклической долговечности (с 1,22.103 до 1,06·104 циклов при εпр.д. = 5 %), затем к некоторому ее снижению (до 5,29.103 циклов при εпр.д. = 10 %) и последующему увеличению до 1,28.104 циклов при деформации 29 %.
При низких уровнях приложенного напряжения циклическая долговечность имеет максимум при деформации 10 %. Так при σа = 200 МПа долговечность увеличивается с 1,19.105 до 9,37.105 циклов при ε пр.д. = 10 %, а затем после деформации 22 % снижается до 8,12.105 циклов.
Деформация на 5 % приводит к некоторому снижению коррозионной долговечности (c 6,3.103 до 5,2.103 циклов при напряжении 500 MПa и с 3,22.105 до 1,33.105 циклов при 200 MПa), а на 22 % – к увеличению (до 1,02.104 .циклов при амплитуде 500 МПа и до 2,59.105 циклов при 200 МПа). При этом для малых амплитуд напряжения коррозионная долговечность стали 40Х в исходном состоянии все же выше, чем деформированной даже на 22 %.
Усталостное разрушение закаленной и высокоотпущенной стали 40Х при высоких амплитудах напряжения начинается на поверхности из нескольких источников. Бороздки высокоамплитудного усталостного разрушения обуславливаются исходной структурой, в то время как рельеф низкоамплитудного разрушения этой стали только бороздчатый. Долом образцов при высоких напряжениях всегда оказывается вязким (ямочным), а при низких – наблюдаются сколы.
Для закаленных с высоким отпуском сталей 20Х13 и 14Х17Н2 мартенситного класса влияние степени предварительной деформации на ограниченный предел выносливости σRN и долговечность N также зависит от амплитуды приложенного напряжения.
При высоких амплитудах (N < 104 циклов) предварительная деформация увеличивает N и σRN стали 20Х13, но эффект величины εпр.д., практически не обнаруживается. При амплитудах, соответствующих N > 104 циклов, σRN и N этой стали уменьшается с ростом εпр.д., особенно при εпр.д.=5 и 13 %, и тем в большей степени, чем ниже σа, как и для стали 14Х17Н2 при N >103 циклов, у которой, однако, εпр.д. = 25 % вызывает повышение долговечности по сравнению с εпр.д. = 5 и 13 % почти до уровня долговечности недеформированных образцов.
Сопротивление коррозионной усталости сталей 20Х13 и 14Х17Н2 в области больших амплитуд напряжения более высокое, а в области малых σа, наоборот, более низкое, чем при испытании на воздухе.
Растяжение образцов (до 25 %) приводит к повышению долговечности в коррозионной среде при высоких амплитудах испытания, но оказывается ниже, чем на воздухе при низких напряжениях. Например, при амплитуде 380 MПa после ε пр.д. =25 % коррозионно-циклическая долговечность сталей 14Х17Н2 и 20Х13 снижается соответственно в 1,51 и 1,26 раза по сравнению с их долговечностью на воздухе.
Анализ результатов усталостных испытаний образцов из закаленных и высокоотпущенных сталей 20Х13 и 14Х17Н2 для разных скоростей (έ = 1,1·10-3; 5,6∙10-3 и 2,8∙10-2 с-1), предварительной деформации растяжением на 25 % показывает, что у обеих сталей ниже всех располагаются кривые усталости при έ = 1,1·10-3 с-1, а тангенс угла наклона их в этом случае наибольший.
При высоких σа долговечность постоянно увеличивается с ростом έ. В многоцикловой же области повышение έ от 1,1·10-3 с-1 до 5,6·10-3 с-1 значительно повышает долговечность сталей, например, при σа = 300 МПа в ~ 3,0 раза для стали 20Х13 и в 2,0 раза для стали 14Х17Н2. Дальнейший рост έ до 28·10-3 с-1 незначительно снижает циклическую долговечность этих материалов: в 1,07 и 1,21 раза у сталей 20Х13 и 14Х17Н2, соответственно.
Структура поверхности изломов этих сталей (хрупкая с вязким доломом) изменяется незначительно в зависимости от степени предварительной деформации, но доля вязкого долома уменьшается в изломе с ростом степени и скорости деформации. Коррозионно-усталостное разрушение развивается, как правило, из нескольких очагов и инициируется коррозионным повреждением поверхности, однако структура изломов в этом случае также хрупкая с вязким доломом.
Анализ полученных в работе кривых изменения относительной величины усталостной зоны Ls/d образцов с ростом их долговечности показал, что в общем случае для всех групп исследованных материалов, режимов их технологической обработки и среды испытания зона усталостного разрушения растет с увеличением их циклической долговечности. Сопоставление фрактографии усталостных изломов образцов с соответствующими кривыми прогиба выявило рост прогиба с увеличением глубины усталостной трещины. Циклическая долговечность до полного разрушения образца и размер зоны стабильного роста усталостной трещины в его изломе с увеличением амплитуды приложенного напряжения уменьшаются.
Долговечность пассивированных после термообработки (505 °С, 2,5 часа; охлаждение на воздухе) плоских образцов из мартенситной стали ВНС-2М выше, чем только термообработанных и, например, при амплитуде напряжений 750 МПа составляет 4,05·104 циклов против 1,38·104 циклов, соответственно.
Предварительная осадка образцов с последующей термообработкой, как правило, повышает их циклическую долговечность. Однако, при высоких амплитудах напряжений осадка на молоте до 5 % приводит к некоторому снижению долговечности. Так при напряжении 850 МПа долговечность деформированных до 5 % на молоте образцов снижается в 1,6 раза, в то время как при этой же степени деформации на прессе – возрастает в 2,0 раза. При низких амплитудах напряжений (например, 750 МПа) долговечность образцов из этой стали, осаженных на молоте и прессе до степени 10 % с последующей термообработкой, возрастает в 3,04 и 1,89 раза соответственно по сравнению с недеформированными образцами.
Эффект скорости предварительной деформации на долговечность сплава ВНС-2М также зависит от амплитуды приложенного напряжения. Так, если при напряжении 850 МПа, долговечность стали после осадки на молоте до 22 % (1,19·104 циклов) почти соответствует долговечности после осадки на прессе до 10 % (1,24·104 циклов), то при напряжении 750 МПа ее величина для образцов, осаженных до 22 % на молоте несколько (в 1,1 раза) выше, чем деформированных до этой же степени на прессе. При этом структура материала более мелкодисперсная, чем в исходном (недеформированном) состоянии.
Наблюдаемое повышение сопротивления усталостному разрушению с ростом степени предварительной осадки образцов подтверждается натурными испытаниями штампованных гофровых панелей из этой стали. Кривая распределения циклической долговечности отштампованных на молоте натурных гофровых панелей из стали ВНС-2М и статистическая обработка результатов этих испытаний выявили малый разброс экспериментальных данных (менее 1 %), что свидетельствует о высокой стабильности усталостных свойств этого сплава. Местом зарождения усталостных трещин является участок перехода с гофр на плоскую часть панели, где наряду с возможным действием концентратора напряжений имеет место практически нулевая степень предварительной пластической деформации, что также подтверждает полученные на образцах выводы об увеличении циклической долговечности с ростом степени предварительной осадки образцов.
Выводы
Таким образом, по результатам исследований можно сделать следующие выводы:
1. Полученные механические характеристики при статическом растяжении, уравнения кривых усталости и сравнительные вероятностные кривые распределения циклической долговечности нержавеющих сталей аустенитного и мартенситного класса после термической и объемной пластической деформации позволяют повысить точность оценки эксплуатационной надежности и обеспечить снижение, в ряде случаев, металлоемкости деталей и механизмов в целом.
2. Установлено, что влияние степени и скорости предварительной пластической деформации на эксплуатационную долговечность нержавеющих сталей неоднозначно и существенно зависит от их структуры, среды и величины амплитуды циклического нагружения.
3. Показано, что коррозионная среда ускоряет процесс зарождения усталостного повреждения, что приводит при низкоамплитудном нагружении к снижению в 1,5…2 раза сопротивления усталости исследованных сталей. Пластическое деформирование (в пределах равномерной деформации) образцов и готовых изделий из нержавеющих сталей обусловливает повышение их сопротивления коррозионно-усталостному разрушению. Этот эффект более существенно проявляется после высокоскоростной штамповки (в частности на молоте), поэтому одним из путей повышения эксплуатационной долговечности на воздухе и в коррозионной среде является увеличение степени и скорости предварительной пластической деформации сталей.
4. Разработанные на основе полученных экспериментальных данных практические рекомендации [2, 10] по оптимизации режимов технологической обработки нержавеющих сталей с целью улучшения их эксплуатационных свойств внедрены на ряде предприятий автомобильной и авиационной промышленности.
Библиографическая ссылка
Пачурин Г.В. ПОВЫШЕНИЕ ЭКСПЛУАТАЦИОННОЙ ДОЛГОВЕЧНОСТИ НЕРЖАВЕЮЩИХ СТАЛЕЙ ТЕХНОЛОГИЧЕСКИМ УПРОЧНЕНИЕМ // Международный журнал прикладных и фундаментальных исследований. – 2014. – № 2-2. – С. 28-32;URL: https://applied-research.ru/ru/article/view?id=5000 (дата обращения: 17.08.2024).