Scientific journal
International Journal of Applied and fundamental research
ISSN 1996-3955
ИФ РИНЦ = 0,593

CO-COMBUSTION OF SEMI-COKE FROM ANTHRACITE AND WOOD WASTE: TECHNICAL CHARACTERISTICS, REACTIVITY, GAS-PHASE PRODUCTS

Gorshkov A.S. 1, 2 Berezikov N.I. 1, 2 Kaltaev A.Zh. 2 Larionov K.B. 1, 2, 3
1 T.F. Gorbachev Kuzbass State Technical University
2 National Research Tomsk Polytechnic University
3 National University of Science and Technology MISiS
2022 KB
Physical-chemical characteristics and the oxidation process of semi-coke from anthracite and wood waste in different mass ratios were studied. The semi-coke was obtained by slow pyrolysis at 700 °С and heating rate of 50 °С/min. Oxidation was performed using a thermal analyzer with a coupled quadrupole mass spectrometer at a heating rate of 10 °C/min in air (150 ml/min) to a temperature of 800 °C. Elemental and technical analyses showed that the wood semi-coke was characterized by low ash content, higher combustion heat value. Differences were also seen in the morphology of the particles of the samples studied. The surface of the particles of wood semi-coke was heterogeneous with the presence of a large number of open pores and channels. It was found that the use of wood semi-coke leads to an increase in the reactivity of fuel, which was expressed in a decrease in the temperature of the beginning and end of the process of intense oxidation at 175 and 121 °C, respectively. The increase in the reactivity of fuel was also reflected in an increase in the maximum reaction rate of the oxidation process. These effects were associated with a higher O/C and H/C ratio (twofold) for wood semi-coke. Also, partial or complete substitution of anthracite semi-coke with wood coke leads to the elimination of SO2 formation and reduction of NOx emission by an average of 24 %.
anthracite
oxidation
semi-coke
reactivity
gas-phase products

Современный вектор развития энергетической и металлургической отраслей направлен на снижение экологического воздействия предприятий на окружающую среду. Прежде всего данные аспекты связаны с сокращением выбросов СО2, SO2 и NOx и уменьшением образования золы. Одним из решений является частичное или полное замещение традиционных твердых топлив (угля) древесным полукоксом, полученным в результате пиролиза [1, 2]. Преимуществом использования древесного полукокса в качестве энергоносителя является отсутствие содержания серы, высокая теплота сгорания (около 30 МДж/кг [3]), низкая зольность (Аd до 4 мас. % [4]) и высокая реакционная способность [5]. Последнее может благоприятно влиять на активацию зажигания и поддержания стабильного горения менее реакционного топлива, таких как каменный уголь, антрацит или металлургический кокс. Также полукокс на основе биомассы является углерод-нейтральным топливом, так как образующийся при его сжигании СО2 в обозримом прошлом был поглощен из атмосферы [6].

Настоящее исследование направлено на исследование процесса окисления и анализа образующихся газофазных соединений при совместном использовании (в различных массовых соотношениях) полукокса, подготовленного из антрацита и древесных отходов методом медленного пиролиза.

Цель исследования: оценка возможности совместного сжигания полукокса из антрацита и древесных отходов на энергетических и металлургических предприятиях.

Материалы и методы исследования

В качестве исследуемых образцов был использован полукокс, подготовленный из сосновых опилок (п. Беляй, Томская область, Россия) и антрацита (Красногорское месторождение, Кемеровская область, Россия). Полукоксование образцов осуществлялось методом медленного пиролиза со скоростью нагрева 50 °С/мин до температуры 700 °С. Выдержка по времени на максимальной температуре – 2 ч.

Далее полученные образцы полукоксов измельчались с помощью шаровой мельницы (массовое соотношение полукокса и мелющих тел 1:1, время помола – 8 ч) и фракционировались на ситах с размером ячейки менее 80 мкм. Шихтование образцов осуществлялось методом механического смешения в следующих массовых соотношениях полукокс антрацита/древесный полукокс: 100/0; 75/25; 50/50; 25/75; 0/100 %.

Технические характеристики исследуемых образцов (влажность, выход летучих соединений, зольность и теплота сгорания) были определены в соответствии со стандартными методиками: ГОСТ Р 52911-2013, ГОСТ Р 55660-2013, ГОСТ 11022-95 и ГОСТ 147-2013 соответственно. Для определения теплоты сгорания был использован бомбовый калориметр АБК-1 (Русские энергетические технологии, Россия). Элементный состав был определен с помощью анализатора Flash 2000 CHNS (Thermo Fisher Scientific, США).

Исследование морфологии частиц было выполнено с помощью растрового электронного микроскопа JSM-6000C (JEOL, Япония).

Термический анализ исследуемых образцов был выполнен с помощью дифференциального-термического анализатора Netzsch STA 449 F3 Jupiter (Netzsch, Германия). Анализ проводился в воздушной среде при скорости нагрева 10 °С/мин до температуры 800 °С. Скорость газового потока (воздух) составляла 150 мл/мин. Масса образца – 15 мг. Все эксперименты проводились в условиях атмосферного давления. Анализ газофазных продуктов окисления (СО2, SO2 и NOx) проводился с помощью сопрягаемого квадрупольного масс-спектрометра QMS 403 D Aeolos (Netzsch, Germany).

Результаты исследования и их обсуждение

Результаты определения физико-химических характеристик представлены в таблице.

Технические характеристики и элементный состав исследуемых образцов

Образец

Технические характеристики

Элементный составd, мас. %

Влажность Wr

Выход летучих Vdaf

Зольность Ad

Теплота сгоранияr

С

H

N

S

O

мас. %

МДж/кг

Полукокс из антрацита

0,7

1,7

21,4

26,2

73,8

1,0

1,1

0,2

2,5

Полукокс из древесных отходов

1,8

8,0

2,8

33,0

87,1

2,2

0,2

7,7

r – рабочее состояние, d – сухое состояние, daf – сухое беззольное состояние.

Отличие в технических характеристиках и элементном составе рассматриваемых образцов обусловлено различной природой их происхождения. Так, образец полукокса, выполненный из антрацита, характеризуется наличием серы (S = 0,2 мас. %), высоким содержанием зольного остатка (Ad = 21,4 мас. %) и низким значением выхода летучих соединений (Vdaf = 1,7 мас. %). При этом образец древесного полукокса характеризуется более высоким значением содержания углерода (Сd = 87,1) и, следовательно, теплоты сгорания (Qir = 33 МДж/кг) при сравнительно низкой зольности (Аd = 2,8 мас. %).

Отличие элементного состава также отражается и на значениях соотношений H/C и О/С. Так, для образца полукокса, полученного в результате пиролиза древесных отходов, наблюдается увеличение данных соотношений практически в 2 раза.

На рис. 1 представлены микрофотографии частиц исследуемых образцов.

missing image file missing image file

а) б)

Рис. 1. Снимки РЭМ частиц исследуемых образцов: a – полукокс из антрацита, б – полукокс из древесных опилок

missing image file missing image file

а) б)

Риc. 2. Данные ТГ (а) и ДТГ (б) исследуемых образцов. Воздух 150 мл/мин, скорость нагрева 10 °С/мин, масса навески ≈15 мг

Исследуемые образцы полукокса из антрацита (рис. 1, а) состоят из огранённых частиц неправильной формы с монолитной поверхностью, на которой содержится множество более мелких фрагментов размером менее 5 мкм. При этом важно отметить, что образец полукокса из древесных отходов (рис. 1, б) имеет более неоднородную поверхность, содержащую различные углубления, трещины и каналы, образование которых можно связать с удалением большого количества летучих соединений (таблица) в процессе пиролитической обработки.

На рис. 2 представлены результаты термического анализа исследуемых образцов.

Сопоставляя полученные результаты, можно отметить, что профили ТГ, характеризующие процесс окисления (рис. 2, а), имеют существенные отличия, что связано с различным содержанием летучих соединений и соотношений H/C и O/C исследуемых образцов (таблица). Температура начала интенсивного окисления Ti для образцов полукокса, выполненных из антрацита и древесных отходов, составила 593 и 418 °С соответственно. С увеличением массовой доли древесного полукокса процесс окисления смещается в низкотемпературную область. Таким образом, разница температуры окончания процесса интенсивного окисления Tf для рассматриваемых образцов полукокса составила 121 °C. При этом наиболее интенсивное изменение кинетики процесса окисления прослеживается для образца, массовое соотношение рассматриваемых типов полукокса в котором составляло 1:1.

В целом потеря массы происходит в три стадии, которые связаны с удалением адсорбированной влаги до 100 °С и возгонкой остаточных летучих соединений и окислением углерода с последующим его преобразованием в газовую фазу в виде СО и СО2 в температурных интервалах 360–705 °С (рис. 2, б). Общая потеря массы, которая составила от 78,1 до 96,3 мас. %, соответствует данным технического анализа (таблица).

Из рис. 2, б, видно, что для смесевых топлив ДТГ профиль приобретает бимодальный вид с изменением максимальной скорости реакции wmax и смещением соответствующей температуры Tmax. При этом анализ данных ДТГ показывает, что для образца полукокса, выполненного из древесных отходов, наблюдается наибольшее значение wmax = 6,8 мас. %/мин при температуре Тmax = 547 °С. Для образца полукокса, выполненного из антрацита, wmax составило 6,2 мас. %/мин при Тmax = 657 °C.

По данным ДСК, профили которых имеют прямое сходство с ДТГ (рис. 2, б), было установлено, что процесс окисления рассматриваемых образцов проходил в экзотермическом режиме в соответствующих ДТГ температурных интервалах. Вычисление подынтегральных площадей профилей ДСК показало, что в случае использования древесного полукокса наблюдается увеличение тепловыделения, что также согласуется с определенным значением теплоты сгорания.

На рис. 3 представлены результаты МС-анализа газофазных продуктов (СО2 (m/z = 44), NOx (m/z = 30), SO2 (m/z = 64)) окисления исследуемых образцов.

missing image file missing image file

а) б)

missing image file

в)

Риc. 3. Данные МС для основных компонентов газовой фазы (a – m/z = CO2, б – m/z = NOx, в – m/z = SO2), образующихся в результате окисления исследуемых образцов

Форма МС-профиля для СО2 – основного продукта окисления горючего вещества – фактически является зеркальным отражением соответствующих ДТГ-профилей. Выделение СО2 связано с окислением десорбирующихся летучих веществ и последующим окислением образующегося углеродного остатка.

Характерные изменения прослеживаются для профилей выделения NOx и SO2. Частичное или полное замещение полукокса из антрацита древесным приводит к снижению выделения данных продуктов. Важно отметить, что при добавлении древесного полукокса в количестве 25 мас. % (и выше) выделение диоксида серы не наблюдается. Это может быть связано с взаимодействием неорганической части биомассы и серы (содержащейся в антраците) с последующим формированием сульфидных соединений [7].

Расчет подынтегральных площадей профилей, характеризующих выделение NOx, показал, что увеличение массового содержания древесного полукокса в исследуемых образцах приводит к относительному снижению выделения оксида азота в среднем на 24 %. Вероятнее всего, это связано с взаимодействием образующихся оксидов азота и углерода, в результате чего NOx преобразуется в N, а СО окисляется до СО2 [8].

Заключение

В работе исследованы физико-химические характеристики полукоксов, выполненных на основе антрацита и древесных отходов, и процесс их совместного термического преобразования (окисления). Последнее было выполнено с помощью термического анализа с использованием анализатора и сопрягаемого квадрупольного масс-спектрометра.

Установлено, что использование древесного полукокса приводит к повышению реакционной способности топлива, что выражается в уменьшении начальной и конечной температур интенсивного окисления со смещением процесса в низкотемпературную область. По результатам технического анализа установлено, что древесный полукокс в отличие от традиционного (выполненного из антрацита) характеризуется отсутствием серы, низкой зольностью, более высоким содержанием углерода и, следовательно, большим значением теплоты сгорания.

По данным МС-анализа установлено, что использование древесного угля (начиная с 25 мас. %) приводит к исключению образования SO2 в газофазных продуктах окисления топлива, а также снижению выделения NOx.

Работа выполнена при финансовой поддержке в соответствии с дополнительным соглашением о предоставлении субсидии из федерального бюджета на финансовое обеспечение выполнения государственного задания на оказание государственных услуг (внутренний номер 075-ГЗ/Х4141/687/3).