Научный журнал
Международный журнал прикладных и фундаментальных исследований
ISSN 1996-3955
ИФ РИНЦ = 0,564

ОПРЕДЕЛЕНИЕ КОНТАКТНЫХ НАПРЯЖЕНИЙ ПРИ УСТАНОВКЕ РОЛИКОВ НА ОДИН И ДВА ОПОРНЫХ КАТКА

Отений Я.Н. 1 Вирт А.Э. 1 Лаврентьев А.М. 1
1 Камышинский технологический институт (филиал) ВолгГТУ
На предприятиях, использующих в качестве чистовых операций обработку поверхностным пластическим деформированием возникает проблема преждевременного выхода из строя раскатывающего инструмента. Наибольшему износу подвергаются опорные элементы. При этом их приходится восстанавливать или изготавливать заново. В данной статье рассматриваются влияние контактных напряжений, возникающих в месте контакта деформирующих роликов и опорных элементов на стойкость инструмента. Сравнивается два варианта установки деформирующих элементов: на опорный конус в сепараторе и на два катка. Показано, что необходимо совершенствовать конструкции опорных элементов инструмента для обработки поверхностным пластическим деформированием отверстий или использовать деформирующие элементы в виде цилиндрических роликов. Приведены основные зависимости для определения напряжений, возникающих в контакте и нагрузки между роликом и опорным конусом. Это позволит в дальнейшем правильно рассчитывать и конструировать инструмент с большим ресурсом.
поверхностное пластическое деформирование
опорные элементы
ППД роликами
1. Алексеев П. Г. Технология упрочнения деталей машин поверхностной пластической деформацией: Учеб. пособие / Тульск. политехн. ин-т. – Тула, 1978. – 80 с.
2. Барац Я. И. Измерение контактных температур при поверхностном пластическом деформировании. – Вестн. машиностр., 1973, № 4, C. 56–58.
3. Ефремова Е. А., Журавлев А. З. Глубина упрочненного слоя при поверхностной пластической деформации (обзор) // Прогрессивная отделочно-упрочняющая деформация. Ростов-н/Д, 1980. – С. 48–56.
4. Смольников Н. Я., Отений Я. Н., Ольштынский С. Н. Исследования контактной зоны на экспериментальном стенде при поверхностном пластическом деформировании роликом // Прогрессивные технологии в обучении и производстве: Материалы Всероссийск. конф., – Камышин, 2002 / Камышинский технологич. ин-т (филиал) ВолгГТУ. – Камышин, 2002. – С. 35.

Для сравнения особенностей работы разных инструментов, рассмотрим напряженное состояние в зоне упругой деформации, возникающей при работе дифференциальных сепараторных раскатников, наиболее часто применяемых в настоящее время в промышленности, основными деталями которых являются опорный конус и взаимодействующие с ним деформирующие элементы, выполненные чаще всего в виде конических роликов. При этом, опорный конус служит для передачи силы деформирования, а также для установки деформирующих роликов на заданный диаметральный размер и, соответственно, глубину их внедрения в обрабатываемую поверхность, что осуществляется за счет смещения роликов вдоль оси опорного конуса (рисунок 1б). Этот инструмент будем сравнивать с инструментом, в котором деформирующие ролики установлены на два смежных катка (рисунок 1а).

oteniy1_r1.tif

а) б)

Рис. 1. Передача усилия деформирования на деформирующий ролик: а ) через два опорных катка; б) через опорный конус; Рр – усилие раскатывания; Рк – реакции на опорных катках;

Как видно из схем контактирования роликов с опорными катками контактные площади в обоих случаях имеют разную форму и разные площади.

Следовательно, можно сделать вывод, что долговечность рабочих поверхностей, таких элементов конструкции раскатника, как деформирующий ролик и опорный конус или каток главным образом зависит от величины напряжений, распределенных по площади их контактных зон. Очевидно, для повышения долговечности раскатывающего инструмента, необходимо обеспечить как можно большую площадь контакта между поверхностью опорного конуса и роликом.

Таким образом, при создании новой конструкции раскатника, кроме прочих ставится задача минимизировать возникающие максимальные напряжения в контакте между деформирующими элементами – цилиндрическими роликами и их опорной поверхностью – цилиндрическими катками или опорным конусом. Общеизвестно, что величина контактных напряжений должна быть как можно меньшей и не превышать допустимых значений, так как от этого зависит усталостное разрушение контактируемых тел.

Однако, контактные напряжения на опорных поверхностях контактирующих тел определяются значениями заданных сил деформирования, действующих на обрабатываемую поверхность при ППД, типом и формой контактирующих поверхностей деформирующих роликов, в нашем случае цилиндрических роликов с опорными катками и коническими роликами при контактировании с опорным конусом, что определяется конструктивными особенностями раскатывающего инструмента [1].

В процессе упругого взаимодействия контактирующих поверхностей, за счет большого количества циклов нагружения и их относительно больших величин, возникают значительные контактные напряжения, в результате чего может произойти быстрое усталостное разрушение опорных конусов или катков. При этом происходит выкрашивание рабочих поверхностей опорного конуса и деформирующих роликов, приводящих к выходу их из строя и, соответственно, к их частой замене в раскатывающем инструменте.

Для установления факта, какой из типов опорных элементов раскатников эффективной работы раскатника по критерию минимальных контактных напряжений проведем сравнение вариантов обработки ППД отверстий раскатниками, установленными на один опорный конус (рисунок 1, б) как это имеет место в сепараторных раскатниках и двумя катками(рисунок 1, а).

Предположим, что катки и деформирующие ролики представляют собой цилиндры. Тогда, для вычисления контактных напряжений между опорными роликами при обработке как по схеме через промежуточные катки, так и по схеме в сепараторном инструменте можно применить известные решения контактной задачи Герца-Беляева [2].

Согласно приведенной методике решения контактной задачи Герца-Беляева максимальные напряжения в контакте определяются по формуле

oteniy1_f1.eps (1)

Для ширины контакта

oteniy1_f2.eps (2)

где р - продольная погонная нагрузка, действующая на деформирующий ролик;

Е- модуль упругости материала деформирующего ролика и опорного катка (принимаются одинаковыми);

rk. rp – радиусы опорного катка и деформирующего ролика, соответственно.

Допустив, что радиусы деформирующих роликов в обоих случаях равны, для расчета радиуса опорного конуса получим следующее выражение

oteniy1_f3.eps (3)

где Ro – радиус обрабатываемого отверстия.

Таким образом, сила деформирования (раскатывания) Рр, при обработке когда применяются два опорных катка будет равна векторной сумме двух опорных реакций Рк (см.рисунок 1,а),действующих между опорными катками и цилиндрическим деформирующим роликом, а при обработке дифференциальным раскатником, опорная реакция равна собственно силе деформирования (см.рисунок 1,б).

Следовательно, нагрузка между цилиндрическим деформирующим роликом и опорным катком в раскатывающем устройстве определяется следующим образом

oteniy1_f4.eps (4)

где

oteniy1_f5.eps (5)

При обработке сепараторным инструментом

oteniy1_f6.eps (6)

Таким образом, формулы (4), (6) показывают, что сила, действующая между опорным конусом и деформирующими роликами в сепараторном инструменте по абсолютной величине больше, чем сила между катками и роликами при установке роликов на два катка. Это происходит по той причине что опорный конус один, а опорных катков – два.

Из двух конструктивных схем компоновки, более предпочтительной и перспективной с точки зрения минимальных контактных напряжений, является установка цилиндрического деформирующего ролика на два опорных катка, при заданном усилии деформирования.

Это хорошо видно на графической зависимости, представленной на рис. 2

Как видно из анализа графической зависимости, разница между силами, действующими между катками и деформирующими роликами при обработке ППД сепараторным раскатывающим устройством и раскатником состоящим из опорных катков, составляет по расчетам 26%.

Рассчитаем максимальное напряжение в зоне упругой деформации (контактной зоне) между опорными элементами и роликами в случае, когда производится обработка инерционным рычажным раскатывающим устройством с использованием опорных катков и при обработке ротационным раскатником, с передачей силы деформирования на деформирующие ролики посредством опорного конуса.

oteniy1_r2.tif

Рис. 2. Зависимость силы действующей от силы раскатывания на два опорных катка, (прямая – 2) и на опорный конус, (прямая – 1), в зависимости от заданной силы раскатывания; количество роликов в инструменте zp =5; диаметр обрабатываемого отверстия R=100мм; диаметр деформирующего ролика dp=15мм

oteniy1_r3.tif

Рис. 3. Зависимость изменения максимальных напряжений, действующих на опорный конус и на опорные катки в зависимости от радиуса обрабатываемого отверстия; количество роликов в инструменте zp =5; 1-для инерционного раскатника и двух конусов; 2- для ротационного раскатника и одного опорного конуса;3- для опорного конуса при постоянном диаметре ролика равным 15 мм

Из построенной графической зависимости (см. рис. 3) видно, что при обработке раскатником с опорой роликов на два смежных катка (зависимость 2), максимальное напряжение примерно на (24…26 )% меньше, чем при обработке ротационным раскатником, в котором ролики опираются на один опорный конус. (зависимость 1).

Для сравнения, на рисунке 2 построена также зависимость 3 изменения максимальных напряжений, действующих на опорный конус при изменении радиуса обрабатываемой детали и одинаковом диаметре деформирующего ролика, равного 15 мм. Как видно из графической зависимости, величина максимальных напряжений, действующих на опорный конус (кривая 3), существенно больше и возрастает по параболическому закону.

Примем, во внимание, что при обработке сепараторным раскатником деформирующие ролики устанавливаются на угол самозатягивания по отношению к оси опорного конуса. За счет этого длина контакта значительно уменьшается (см. рисунок 1б). Следовательно, можно сделать вывод, что по критерию усталостной контактной прочности схема установки роликов на два опорных катка, когда их оси совпадают, обладает существенными преимуществами по надежности и долговечности, а их усталостное разрушение наступает значительно позже.

Усталостное разрушение может наступить и при условии, когда максимальное напряжение меньше допустимого контактного напряжения, рекомендуемого справочными данными, то есть когда σк≤[σк]. Это происходит при большом числе циклов нагружения, что имеет место в раскатывающем инструменте. При равенстве контактных напряжений, усталостное разрушение будет определятся количеством циклов нагружения за один и тот же промежуток времени.

Таким образом применение раскатывающих устройств с установкой деформирующих элементов на два катка позволяют увеличить стойкость инструмента


Библиографическая ссылка

Отений Я.Н., Вирт А.Э., Лаврентьев А.М. ОПРЕДЕЛЕНИЕ КОНТАКТНЫХ НАПРЯЖЕНИЙ ПРИ УСТАНОВКЕ РОЛИКОВ НА ОДИН И ДВА ОПОРНЫХ КАТКА // Международный журнал прикладных и фундаментальных исследований. – 2016. – № 12-3. – С. 448-451;
URL: https://applied-research.ru/ru/article/view?id=10859 (дата обращения: 25.09.2021).

Предлагаем вашему вниманию журналы, издающиеся в издательстве «Академия Естествознания»
(Высокий импакт-фактор РИНЦ, тематика журналов охватывает все научные направления)

«Фундаментальные исследования» список ВАК ИФ РИНЦ = 1.074