Научный журнал
Международный журнал прикладных и фундаментальных исследований
ISSN 1996-3955
ИФ РИНЦ = 0,593

ТЕПЛОВОЙ РЕЖИМ ОСТЕКЛЕНИЯ ОКОННЫХ ПРОЕМОВ И ОКОННЫХ ОТКОСОВ ПРАВОСЛАВНЫХ ХРАМОВ

Кочев А.Г. 1 Шаров А.В. 1 Кочева Е.А. 1
1 Нижегородский государственный архитектурно-строительный университет
1. Сальмоновичъ П. Прикладная термокинетика или законъ Ньютона о теплопроводности въ приложенiи къ строительному искусству. – СПб., Изданiе Института гражданскихъ инженеровъ, 1892. – 408 с.
2. Копылов К.П. Теплопередача окон жилых зданий повышенной этажности. Дис. на соиск. уч. ст. к. т. н. – М.: Московский научно-исслед. и проектный ин-т типового и эксперимент. проектирования, 1970. – 184 с.
3. Фокин К.Ф. Строительная теплотехника ограждающих частей зданий. – 4-е изд., перераб. и доп. – М.: Стройиздат, 1973. – 287 с.
4. Мачинский В.Д. Теория активной теплоемкости жилых зданий. – М.: Изд. Глав. управления коммунального хоз-ва НКВД, 1925. – 52 с.
5. Мачинский В.Д. Теплотехнические основы гражданского строительства. – 2-е изд., исправл. и доп. – М.-Л., Госстройиздат, 1932. – 312 с.
6. Брилинг Р.Е. Воздухопроницаемость ограждающих конструкций и материалов. – М., Госстройиздат, 1948. – 102 с.
7. Богословский В.Н. Строительная теплофизика (теплофизические основы отопления, вентиляции и кондиционирования воздуха): учебник для вузов. – 2-е, изд. перераб. и доп. – М., Высшая школа, 1982. – 415 с.
8. Шмидт Э. Нормы Германского объединения индустрии Шмидт Э. Нормы Германского объединения индустрии центрального отопления: пер. с нем. Я.С. Лаздан. – М.-Л., Гос. научно-технич. изд-во, 1931. – 52 с.
9. Павловскiй А.К. Курсъ отопленiя и вентиляцiи. Ч. 2. Центральныя системы отопленiя. Вентиляцiя. – СПб.: Строитель, 1907. – 440с.
10. Тепловой режим и долговечность зданий / Сб. трудов. Научно-исслед.ин-т строит. физики; под ред. С.В. Александровского. – М.: НИИСФ, 1987. – 133 с.
11. Богуславский Л.Д. Снижение расхода энергии при работе систем отопления и вентиляции. – 2-е изд., перераб. и доп. – М.: Стройиздат, 1985. – 336 с. (Экономия топлива и электроэнергии).
12. Богословский В.Н., Сканави А.Н. Отопление: учеб. для вузов. – М.: Стройиздат, 1991. – 735 с.
13. Кочев А.Г, Микроклимат православных храмов: монография. – Н.Новгород: ННГАСУ, 2004. – 448 с.
14. Кочев А.Г., Сергиенко А.С. Решение задачи по расчету температурных полей оконных откосов уникальных зданий // Известия вузов. Строительство. – 2001. – № 11. – С. 84–90.
15. СТО 00044807-001-2006 Теплозащитные свойства ограждающих конструкций зданий. – М.: РОИС, 2006. – 88 с.

В работе приведён обзор результатов исследований отечественных и зарубежных авторов конструкций заполнений световых проёмов зданий. Представлены результаты теоретических и экспериментальных исследований теплопотерь через окна с двойным и тройным остеклением высотой более 2,5 м в зависимости от расположения оконных переплётов в инерционных стенах православных храмов толщиной dст = 0,9–1,54 м. Даны зависимости для расчёта общего коэффициента теплопередачи окна и прилегающего оконного откоса в толстостенных конструкциях, сравнимых по размерам с шириной окна. Определено рациональное расположение оконных коробок в проёмах, имеющих минимальные теплопотери через зону оконного проёма. Приведены графики, характеризующие минимальные размеры зоны возможной конденсации при рациональном расположении оконного переплета по отношению к продольной оси стены.

Одним из первых исследователей в этой области следует считать П. Сальмоновича, опубликовавшего в 1892 г. свою работу [1]. Первая же обстоятельная работа в области теплового режима окон выполнена О.А. Вутке в 1928 г. в Государственном институте сооружений [2].

В 1930–1940 гг. теплопередачей через оконные проемы занимались отечественные ученые К.Ф. Фокин [3], В.Д. Мачинский [4, 5], Е.И. Булгаков, В.В. Леонов, В.Л. Громов, Б.Ф. Васильев, М.А. Михеев, Р.Е. Бриллинг [6], И.В. Лукащик, Д.Я. Бояринцев и другие, а за рубежом – Мюлль, Рейхер, Якоб, Мак-Адамс, Ритшель-Браббе, Бергвал, Дальберг, Ниман, Шмидт и другие [2].

Следует отметить, в первую очередь, исследования К.Ф. Фокина [3] и В.Н. Богословского [7] по определению теплозащитных свойств двойного остекления, теплопередачи оконных проемов и откосов зданий, а также Р.Е. Брилинга по воздухопроницаемости ограждающих конструкций [6].

Из зарубежных исследований заслуживают наибольшего внимания работы Мюлля и Рейхера по изучению теплопередачи воздушных прослоек. Результаты этих исследований позже были дополнительно обработаны Якобом и М.А. Михеевым. Шмидт [8] на основании собственных экспериментов и опытов, проведенных Нуссельтом, Мюллем и Рейхером, Энном, Бекманом и Сельшопом над прослойками газов и жидкостей, сделал сводный обзор. На основе этого обзора, а также с учетом результатов Фойгта, Кришера, Вилькенса, Гехлера, Квирра и Райша Ниман установил зависимость теплопередачи воздушных прослоек от их формы и положения.

Изучение эксплуатации окон в условиях развития площади остекления и увеличения этажности зданий проводили Г.Ф. Кузнецов, В.Е. Константинова, И.С. Либер, И.Ф. Ливчак, Ю.А. Калядин, А.И. Ананьев, И.С. Шаповалов, Н.Н. Разумов и другие.

Большой вклад в определение теплотехнических характеристик различных конструкций окон и разработку методов их расчета внесли ученые НИИСФ (Москва). Данной проблемой занимались В.К. Савин, В.А. Дроздов, Н.П. Сигачев, В.И. Бурцев, Н.С. Давыдова, А.А. Верховский.

Также заслуживают серьёзного работы П.С. Лобкова, Б.А. Крупнова, Н.П. Умняковой, Е.А. Петровой, В.Н. Варапаева, Ю.Я. Кувшинова, С.В. Карапетяна, В.Н. Шершнева, Петрова Е.В.

Площадь световых проемов православных храмов составляет в среднем от 15 до 30 % общей поверхности наружных стен [9]. В этих зданиях расход теплоты распределялся приблизительно следующим образом: 40 % тепловой энергии идет на нагрев вентиляционного воздуха, около 40 % - на покрытие потерь через окна, около 20 % - на покрытие теплопотерь через стены и перекрытия [10].

Влияние конструкции заполнения переплета на теплопотери через окна показано на рис. 1 [10]. Расчет эффективности применения заполнений световых проёмов с повышенной теплозащитой показывает, что при устройстве окон с теплозащитными экранами теплопотери зданий снижаются на 7–11 %, а при использовании теплоотражающих стекол – в среднем на 9 % [10]. Приведенные затраты на заполнение оконных проемов с повышенной теплозащитой на 2–9 % меньше, чем затраты при тройном остеклении. В период резкого похолодания, как показывают натурные наблюдения, теплопотери через окна составляют до 80 % и более от общих потерь [11]. Максимальные потери теплоты помещением Qогр совпадают во времени с наибольшими теплопотерями через окна. Окна практически не обладают тепловой инерцией, поэтому наибольшие теплопотери через них соответствуют минимальной наружной температуре [12].

Обращаясь к изучению лучших образцов народного творчества в области строительства жилищ, можно установить, что народными зодчими при выборе оконных проемов прекрасно учитывались местные климатические особенности и гигиенические требования.

Архитектурные особенности зданий православных храмов, количество и возможное расположение окон культовой архитектуры и сведения об исследуемых храмах рассмотрены в [13].

pic_12.wmf

Рис. 1. Потери тепла через окна с двойным остеклением в раздельных деревянных переплетах: 1 – с обычным стеклом; 2 – с теплоотражающим стеклом; 3 – с теплозащитным экраном из синтетической пленки; 4 – то же, из поролона; 5 – то же, из пенопласта

Наибольшее распространение в России получили окна с деревянными, стальными и алюминиевыми переплетами. Реже использовались окна с комбинированными переплетами.

Изменение температуры вблизи оконных и дверных проемов тем значительнее, чем толще стена и чем меньше расстояние между оконными переплетами. При этом температура внутренней поверхности стены несколько повышается по мере приближения к проему, а на откосах проема резко понижается.

Решенная В.Н. Богословским задача [7] применима только для стен с толщиной соизмеримой с толщиной оконной коробки. В случае значительного превышения толщины стены dо над толщиной оконной коробки dок нулевая изотерма не проходит через середину оконного переплета, что подтверждается натурными и расчетными данными [14].

Расчет тепловых потоков, термического сопротивления и температурных полей был проведён для двойного и тройного остекления в храмах.

Расчетная схема теплопередачи через двухслойную светопрозрачную конструкцию представлена на рис. 2.

pic_13.wmf

Рис. 2. Расчетная схема теплопередачи через двухслойную светопрозрачную конструкцию

В холодный период у внутренней поверхности остекления образуется ниспадающий конвективный поток, а у наружной – восходящий. В воздушной замкнутой прослойке возникает циркуляционное движение с обратносимметричными пограничными слоями.

В результате экспериментальных исследований было установлено, что циркуляция воздуха в межстекольном пространстве для наиболее распространённых конструкций окон в храмах начинается при толщине dок = 220 мм для высоты оконной коробки hок = 2,5–3 м; при толщине dок = 200 мм для высоты оконной коробки hок = 3–4 м; при толщине dок = 160 мм для высоты оконной коробки hок > 4 м.

Расчёт теплопотерь через оконные проемы церквей следует выполнять с учетом коэффициента дополнительной теплопередачи DК через откосы, прибавляя его значение к коэффициенту теплопередачи окна К′ок.

В результате общий коэффициент теплопередачи окна в толстостенных конструкциях храма будет равен:

Кок = К′ок + DК. (1)

Коэффициент дополнительной теплопередачи окна DК определяется по формуле:

Eqn1.wmf (2)

где qw – удельные дополнительные потери теплоты через оконный откос, Вт/(м⋅°С); Р – периметр оконного проема, м; F – площадь оконного проема, м2.

Оконные рамы храмов имеют формы, отличающиеся от прямоугольных. Для того, чтобы увязать дополнительные теплопотери через откосы с конфигурацией оконного проема, они определяются по величине удельных дополнительных потерь теплоты qw через единицу длины периметра оконного откоса, имеющего температуру ниже температуры внутренней поверхности плоскости стены за пределами влияния двухмерного температурного поля откоса.

На рис. 3 и 4 приведены результаты теоретических и экспериментальных исследований величины qw в зависимости от температуры внутреннего tв и наружного tн воздуха, толщины стены dо и положения двойного оконного деревянного переплета толщиной dок = 0,15 м по отношению к продольной оси стены Eqn2.wmf. Данная зависимость наиболее существенна при сравнимых размерах ширины оконного проема храма с толщиной ограждения dо. В этом случае нулевая изотерма не совпадает с осью стены.

Величина удельных дополнительных теплопотерь через оконный откос qw определяется из рис. 3 и 4.

По выражению (2) рассчитывается коэффициент дополнительной теплопередачи окна DК. Значение коэффициента теплопередачи конструкции окна К’ок находится по СТО [15].

Исследование влияния расположения оконной коробки в проеме показало, что при перемещении коробки к внутренней поверхности стены вблизи окна температура изменяется. Сопротивление теплопередаче окна с учетом потерь через оконные откосы при этом уменьшается до 30 % при традиционном расположении оконного переплёта на четверть к наружной поверхности стены.

pic_14.wmf

Рис. 3. Результаты теоретических (нечетные цифры) и экспериментальных (четные цифры) исследований величины удельных дополнительных теплопотерь через оконный откос qw в зависимости от температуры внутреннего tв = 14 °С и наружного tн = –8...30 °С воздуха, толщины стены dо = 1,04м и положения двойного оконного деревянного переплета толщиной dок = 0,15 м по отношению к продольной оси стены Eqn2.wmf

pic_15.wmf

Рис. 4 Результаты теоретических (нечетные цифры) и экспериментальных (четные цифры) исследований величины удельных дополнительных теплопотерь через оконный откос qw в зависимости от температуры внутреннего tв = 14 °С и наружного tн = –8...30 °С воздуха, толщины стены dо = 1,16 м и положения двойного оконного деревянного переплета толщиной dок = 0,15 м по отношению к продольной оси стены Eqn2.wmf

Из анализа результатов, приведённых на рис. 3 и 4 следует, что только за счет рационального расположения оконного переплета можно достичь экономии тепловой энергии в церквях порядка 3,5–7 % от общих теплопотерь здания. К этому следует добавить, что уменьшенная величина зоны возможной конденсации на поверхности откоса будет способствовать сохранности фресок и художественной росписи интерьера собора.

В результате можно сделать следующие выводы:

1. В нормах на проектирование и строительство зданий и сооружений отмечается ужесточение требований к ограждающим конструкциям как у нас в стране, так и за рубежом.

2. Теплопотери через окна в большинстве случаев составляют большую долю теплопотерь через ограждающие конструкции зданий.

3. Теплопотери через оконные откосы и их тепловой режим определяются конструкцией и расположением оконного переплета по отношению к продольной оси стены храма.

4. Теплопотери через оконные откосы составляют значительную долю потерь тепла за счет нарушения однородности температурного поля в ограждающих конструкциях.

5. При установке оконных блоков следует определять их рациональное положение с точки зрения уменьшения теплопотерь, минимизации ширины плоскости возможной конденсации на поверхности откосов или ее исключения.


Библиографическая ссылка

Кочев А.Г., Шаров А.В., Кочева Е.А. ТЕПЛОВОЙ РЕЖИМ ОСТЕКЛЕНИЯ ОКОННЫХ ПРОЕМОВ И ОКОННЫХ ОТКОСОВ ПРАВОСЛАВНЫХ ХРАМОВ // Международный журнал прикладных и фундаментальных исследований. – 2013. – № 9. – С. 77-81;
URL: https://applied-research.ru/ru/article/view?id=4006 (дата обращения: 23.07.2024).

Предлагаем вашему вниманию журналы, издающиеся в издательстве «Академия Естествознания»
(Высокий импакт-фактор РИНЦ, тематика журналов охватывает все научные направления)

«Фундаментальные исследования» список ВАК ИФ РИНЦ = 1,674