Современный вектор развития энергетической и металлургической отраслей направлен на снижение экологического воздействия предприятий на окружающую среду. Прежде всего данные аспекты связаны с сокращением выбросов СО2, SO2 и NOx и уменьшением образования золы. Одним из решений является частичное или полное замещение традиционных твердых топлив (угля) древесным полукоксом, полученным в результате пиролиза [1, 2]. Преимуществом использования древесного полукокса в качестве энергоносителя является отсутствие содержания серы, высокая теплота сгорания (около 30 МДж/кг [3]), низкая зольность (Аd до 4 мас. % [4]) и высокая реакционная способность [5]. Последнее может благоприятно влиять на активацию зажигания и поддержания стабильного горения менее реакционного топлива, таких как каменный уголь, антрацит или металлургический кокс. Также полукокс на основе биомассы является углерод-нейтральным топливом, так как образующийся при его сжигании СО2 в обозримом прошлом был поглощен из атмосферы [6].
Настоящее исследование направлено на исследование процесса окисления и анализа образующихся газофазных соединений при совместном использовании (в различных массовых соотношениях) полукокса, подготовленного из антрацита и древесных отходов методом медленного пиролиза.
Цель исследования: оценка возможности совместного сжигания полукокса из антрацита и древесных отходов на энергетических и металлургических предприятиях.
Материалы и методы исследования
В качестве исследуемых образцов был использован полукокс, подготовленный из сосновых опилок (п. Беляй, Томская область, Россия) и антрацита (Красногорское месторождение, Кемеровская область, Россия). Полукоксование образцов осуществлялось методом медленного пиролиза со скоростью нагрева 50 °С/мин до температуры 700 °С. Выдержка по времени на максимальной температуре – 2 ч.
Далее полученные образцы полукоксов измельчались с помощью шаровой мельницы (массовое соотношение полукокса и мелющих тел 1:1, время помола – 8 ч) и фракционировались на ситах с размером ячейки менее 80 мкм. Шихтование образцов осуществлялось методом механического смешения в следующих массовых соотношениях полукокс антрацита/древесный полукокс: 100/0; 75/25; 50/50; 25/75; 0/100 %.
Технические характеристики исследуемых образцов (влажность, выход летучих соединений, зольность и теплота сгорания) были определены в соответствии со стандартными методиками: ГОСТ Р 52911-2013, ГОСТ Р 55660-2013, ГОСТ 11022-95 и ГОСТ 147-2013 соответственно. Для определения теплоты сгорания был использован бомбовый калориметр АБК-1 (Русские энергетические технологии, Россия). Элементный состав был определен с помощью анализатора Flash 2000 CHNS (Thermo Fisher Scientific, США).
Исследование морфологии частиц было выполнено с помощью растрового электронного микроскопа JSM-6000C (JEOL, Япония).
Термический анализ исследуемых образцов был выполнен с помощью дифференциального-термического анализатора Netzsch STA 449 F3 Jupiter (Netzsch, Германия). Анализ проводился в воздушной среде при скорости нагрева 10 °С/мин до температуры 800 °С. Скорость газового потока (воздух) составляла 150 мл/мин. Масса образца – 15 мг. Все эксперименты проводились в условиях атмосферного давления. Анализ газофазных продуктов окисления (СО2, SO2 и NOx) проводился с помощью сопрягаемого квадрупольного масс-спектрометра QMS 403 D Aeolos (Netzsch, Germany).
Результаты исследования и их обсуждение
Результаты определения физико-химических характеристик представлены в таблице.
Технические характеристики и элементный состав исследуемых образцов
|
Образец |
Технические характеристики |
Элементный составd, мас. % |
|||||||
|
Влажность Wr |
Выход летучих Vdaf |
Зольность Ad |
Теплота сгоранияr |
С |
H |
N |
S |
O |
|
|
мас. % |
МДж/кг |
||||||||
|
Полукокс из антрацита |
0,7 |
1,7 |
21,4 |
26,2 |
73,8 |
1,0 |
1,1 |
0,2 |
2,5 |
|
Полукокс из древесных отходов |
1,8 |
8,0 |
2,8 |
33,0 |
87,1 |
2,2 |
0,2 |
– |
7,7 |
r – рабочее состояние, d – сухое состояние, daf – сухое беззольное состояние.
Отличие в технических характеристиках и элементном составе рассматриваемых образцов обусловлено различной природой их происхождения. Так, образец полукокса, выполненный из антрацита, характеризуется наличием серы (S = 0,2 мас. %), высоким содержанием зольного остатка (Ad = 21,4 мас. %) и низким значением выхода летучих соединений (Vdaf = 1,7 мас. %). При этом образец древесного полукокса характеризуется более высоким значением содержания углерода (Сd = 87,1) и, следовательно, теплоты сгорания (Qir = 33 МДж/кг) при сравнительно низкой зольности (Аd = 2,8 мас. %).
Отличие элементного состава также отражается и на значениях соотношений H/C и О/С. Так, для образца полукокса, полученного в результате пиролиза древесных отходов, наблюдается увеличение данных соотношений практически в 2 раза.
На рис. 1 представлены микрофотографии частиц исследуемых образцов.
а) б)
Рис. 1. Снимки РЭМ частиц исследуемых образцов: a – полукокс из антрацита, б – полукокс из древесных опилок
а) б)
Риc. 2. Данные ТГ (а) и ДТГ (б) исследуемых образцов. Воздух 150 мл/мин, скорость нагрева 10 °С/мин, масса навески ≈15 мг
Исследуемые образцы полукокса из антрацита (рис. 1, а) состоят из огранённых частиц неправильной формы с монолитной поверхностью, на которой содержится множество более мелких фрагментов размером менее 5 мкм. При этом важно отметить, что образец полукокса из древесных отходов (рис. 1, б) имеет более неоднородную поверхность, содержащую различные углубления, трещины и каналы, образование которых можно связать с удалением большого количества летучих соединений (таблица) в процессе пиролитической обработки.
На рис. 2 представлены результаты термического анализа исследуемых образцов.
Сопоставляя полученные результаты, можно отметить, что профили ТГ, характеризующие процесс окисления (рис. 2, а), имеют существенные отличия, что связано с различным содержанием летучих соединений и соотношений H/C и O/C исследуемых образцов (таблица). Температура начала интенсивного окисления Ti для образцов полукокса, выполненных из антрацита и древесных отходов, составила 593 и 418 °С соответственно. С увеличением массовой доли древесного полукокса процесс окисления смещается в низкотемпературную область. Таким образом, разница температуры окончания процесса интенсивного окисления Tf для рассматриваемых образцов полукокса составила 121 °C. При этом наиболее интенсивное изменение кинетики процесса окисления прослеживается для образца, массовое соотношение рассматриваемых типов полукокса в котором составляло 1:1.
В целом потеря массы происходит в три стадии, которые связаны с удалением адсорбированной влаги до 100 °С и возгонкой остаточных летучих соединений и окислением углерода с последующим его преобразованием в газовую фазу в виде СО и СО2 в температурных интервалах 360–705 °С (рис. 2, б). Общая потеря массы, которая составила от 78,1 до 96,3 мас. %, соответствует данным технического анализа (таблица).
Из рис. 2, б, видно, что для смесевых топлив ДТГ профиль приобретает бимодальный вид с изменением максимальной скорости реакции wmax и смещением соответствующей температуры Tmax. При этом анализ данных ДТГ показывает, что для образца полукокса, выполненного из древесных отходов, наблюдается наибольшее значение wmax = 6,8 мас. %/мин при температуре Тmax = 547 °С. Для образца полукокса, выполненного из антрацита, wmax составило 6,2 мас. %/мин при Тmax = 657 °C.
По данным ДСК, профили которых имеют прямое сходство с ДТГ (рис. 2, б), было установлено, что процесс окисления рассматриваемых образцов проходил в экзотермическом режиме в соответствующих ДТГ температурных интервалах. Вычисление подынтегральных площадей профилей ДСК показало, что в случае использования древесного полукокса наблюдается увеличение тепловыделения, что также согласуется с определенным значением теплоты сгорания.
На рис. 3 представлены результаты МС-анализа газофазных продуктов (СО2 (m/z = 44), NOx (m/z = 30), SO2 (m/z = 64)) окисления исследуемых образцов.
а) б)
в)
Риc. 3. Данные МС для основных компонентов газовой фазы (a – m/z = CO2, б – m/z = NOx, в – m/z = SO2), образующихся в результате окисления исследуемых образцов
Форма МС-профиля для СО2 – основного продукта окисления горючего вещества – фактически является зеркальным отражением соответствующих ДТГ-профилей. Выделение СО2 связано с окислением десорбирующихся летучих веществ и последующим окислением образующегося углеродного остатка.
Характерные изменения прослеживаются для профилей выделения NOx и SO2. Частичное или полное замещение полукокса из антрацита древесным приводит к снижению выделения данных продуктов. Важно отметить, что при добавлении древесного полукокса в количестве 25 мас. % (и выше) выделение диоксида серы не наблюдается. Это может быть связано с взаимодействием неорганической части биомассы и серы (содержащейся в антраците) с последующим формированием сульфидных соединений [7].
Расчет подынтегральных площадей профилей, характеризующих выделение NOx, показал, что увеличение массового содержания древесного полукокса в исследуемых образцах приводит к относительному снижению выделения оксида азота в среднем на 24 %. Вероятнее всего, это связано с взаимодействием образующихся оксидов азота и углерода, в результате чего NOx преобразуется в N, а СО окисляется до СО2 [8].
Заключение
В работе исследованы физико-химические характеристики полукоксов, выполненных на основе антрацита и древесных отходов, и процесс их совместного термического преобразования (окисления). Последнее было выполнено с помощью термического анализа с использованием анализатора и сопрягаемого квадрупольного масс-спектрометра.
Установлено, что использование древесного полукокса приводит к повышению реакционной способности топлива, что выражается в уменьшении начальной и конечной температур интенсивного окисления со смещением процесса в низкотемпературную область. По результатам технического анализа установлено, что древесный полукокс в отличие от традиционного (выполненного из антрацита) характеризуется отсутствием серы, низкой зольностью, более высоким содержанием углерода и, следовательно, большим значением теплоты сгорания.
По данным МС-анализа установлено, что использование древесного угля (начиная с 25 мас. %) приводит к исключению образования SO2 в газофазных продуктах окисления топлива, а также снижению выделения NOx.
Работа выполнена при финансовой поддержке в соответствии с дополнительным соглашением о предоставлении субсидии из федерального бюджета на финансовое обеспечение выполнения государственного задания на оказание государственных услуг (внутренний номер 075-ГЗ/Х4141/687/3).
Библиографическая ссылка
Горшков А.С., Березиков Н.И., Калтаев А.Ж., Ларионов К.Б. СОВМЕСТНОЕ СЖИГАНИЕ ПОЛУКОКСА ИЗ АНТРАЦИТА И ДРЕВЕСНЫХ ОТХОДОВ: ТЕХНИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ, РЕАКЦИОННАЯ СПОСОБНОСТЬ, ГАЗОФАЗНЫЕ ПРОДУКТЫ // Международный журнал прикладных и фундаментальных исследований. – 2021. – № 11. – С. 60-64;URL: https://applied-research.ru/ru/article/view?id=13313 (дата обращения: 25.04.2024).